?一. 熟料形成和熟料粒度
眾所周知，熟料產(chǎn)品的粒度在不同的水泥廠之間可能會有很大差異军浆。即使是同一工廠內(nèi)的窯爐,儘管使用相同的原料混合物,也經(jīng)常發(fā)現(xiàn)生產(chǎn)完全不同的熟料。
圖 1 顯示了從各種熟料樣品中獲得的一些篩分測試結(jié)果帜羊∈行洌看起來粉塵含量，例如細(xì)於1mm 的顆粒锈麸，可以在 1到 70% 之間變化镀脂。此外，即使存在一小部分超大熟料忘伞，例如大於40 毫米（1-1/2 英寸）薄翅，也會對熟料產(chǎn)品的整體外觀有很多影響。
此外氓奈，由緊密融合且形狀良好的結(jié)粒組成的熟料似乎與具有相似篩分曲線的熟料完全不同翘魄，但由焦炭狀和尖銳邊緣的粉塵顆粒團塊組成。
這樣的觀察自然導(dǎo)致了對影響熟料形成的因素的研究舀奶。
在預(yù)熱器窯中暑竟，結(jié)粒狀熟料的形成必鬚髮生在燃燒區(qū)或其上方，因為在窯中更遠(yuǎn)的地方的原料混合物是粉狀的育勺。在濕法窯中但荤，在漿料乾燥過程中確定的強結(jié)粒通常從鏈中出來罗岖。這些結(jié)粒對最終熟料粒度測定的影響程度（如果有的話）是未知的。然而腹躁，濕法窯比預(yù)分解窯產(chǎn)生的熟料粒度分佈更粗桑包。
熟料的形成與原料混合成分和操作條件有關(guān)。熟料的形成可能已經(jīng)在煅燒區(qū)開始纺非，在那裡可能發(fā)生細(xì)小的固體顆粒的某種附聚哑了，這可能得益於低熔點鹼金屬鹽的存在。
但是烧颖，最終結(jié)果取決於燃燒區(qū)發(fā)生的情況垒手。這裡液相的形成開始於略低於 1300°C 的溫度，並且液體的量隨著溫度上升到某個最終值而增加倒信，如圖 2所示科贬。
液體的量不會隨著溫度而逐漸增加，而是在達到一定溫度時逐步增加鳖悠。只有通過施加極端溫度才能進一步增加最終的液體量榜掌，然而，這通常會對塗層和襯裡產(chǎn)生災(zāi)難性的影響乘综。
正常燃燒溫度下液相量為熟料的20-25%憎账，取決於氧化鋁、鐵卡辰、氧化鎂和鹼的含量胞皱。如果液相的量太少，將不會形成良好的熟料九妈。然後可以通過改變原料混合物的成分來改善條件反砌，這在實踐中通常通過添加鐵礦石來完成，從而降低二氧化矽的比例萌朱。
在某些情況下宴树，可以通過更猛烈地燃燒來改善熟料的形成，甚至比降低游離石灰所需的更硬晶疼。原因當(dāng)然是液相的增加酒贬。但經(jīng)常看到翠霍，如果進一步提高燃燒溫度锭吨，結(jié)果將是塵土飛揚的熟料，可能是由於液體的粘度太低寒匙。在一些工廠零如，如果要獲得良好的熟料分級，我們還發(fā)現(xiàn)石灰飽和係數(shù)有一個相當(dāng)嚴(yán)格的限制。如果超過這個限制埠况，熟料就會變得塵土飛揚。
熟料結(jié)粒對於任何冷卻機的令人滿意的運行都很重要棵癣。不得有太多灰塵辕翰。小於0.5 毫米最好不超過15%?。太多的熟料大於 25 毫米 會增加冷卻機後的熟料溫度狈谊，因為這部分冷卻緩慢喜命。大於25 mm?最好不超過10%。
冷卻機中的熟料粉塵往往會被吹回窯內(nèi)河劝，從而在窯和冷卻機之間建立粉塵循環(huán)壁榕。粉塵會干擾窯內(nèi)火焰的輻射，並且通常會破壞熟料的形成赎瞎，從而使粉塵循環(huán)趨於加速牌里。粉塵循環(huán)意味著進入冷卻機的熟料中所含熱量增加。這個結(jié)果總是降低冷卻機的效率务甥。
二牡辽、冷卻機效率對熱量消耗的重要性
具有 4 級預(yù)熱器和傳統(tǒng)篦冷機的窯的特徵熱平衡如下所示：（參考溫度 18°C – MOF）
如果我們考慮降低熱消耗的可能性，那麼通過在預(yù)熱器中增加第 5 級旋風(fēng)分離器敞临，可以在出口氣體中節(jié)省約25 kcal/kg态辛。但在某些工廠中，可以出口氣體全部熱量用於乾燥煤和原料挺尿，因此熱量沒有浪費奏黑。
窯殼的表面損失可以通過在窯的一部分中使用一種絕緣磚來降低，但這些磚的使用壽命通常很短编矾。
預(yù)熱器中更好的隔熱將部分導(dǎo)致更高的出口氣體溫度熟史，而不是節(jié)省系統(tǒng)的熱量輸入。
關(guān)於冷卻機窄俏，如果我們能夠在熟料和空氣之間的熱交換中建立完美的逆流以故，那麼熟料中幾乎所有的熱量都可以轉(zhuǎn)移到助燃空氣中。因此裆操，降低熱量消耗的最大潛力在於冷卻機怒详。
三、冷卻機類型
下面討論了工業(yè)界考慮用於現(xiàn)代水泥窯的四種類型的冷卻機踪区。它們是：行星冷卻機（省略））昆烁、旋轉(zhuǎn)冷卻機（省略）、篦式冷卻機（傳統(tǒng)和空氣梁類型和橫桿冷卻機）缎岗。
A. 第一代篦冷機
篦冷機被絕大多數(shù)人接受為當(dāng)今現(xiàn)代水泥廠的首選熟料冷卻方法静尼。
如圖 8 所示，對於傳統(tǒng)的篦冷機，熟料從窯中落到帶有分隔式高壓冷卻風(fēng)機的往復(fù)式空氣淬冷篦子上鼠渺。
在爐排下方鸭巴，冷卻機分為多個隔間，每個隔間都配備有可調(diào)節(jié)進氣葉片的風(fēng)機拦盹，用於自動控制氣流並降低功耗鹃祖。通過篦子溢出的熟料被收集在料斗中，並通過密封瓣閥將其移至熟料輸送機普舆。
圖 9 展示了篦式冷卻機相對於其他類型冷卻機的優(yōu)勢恬口。如圖所示，選擇篦冷機的原因是篦冷機能夠處理大產(chǎn)量（10,000 TPD 或更多）沼侣，並且能夠?qū)⑹炝侠鋮s到非常低的溫度（高於環(huán)境溫度65°C 或更低）祖能。
B. 第二代篦冷機
第二代（空氣梁）篦冷機的標(biāo)準(zhǔn)冷機熱損失為 90 至 110 kcal/kg蛾洛，與其他類型的冷機（如旋轉(zhuǎn)式和行星式冷機）相比有了顯著的改進养铸。這本身就很了不起，因為這些其他類型的冷卻機在沒有多餘空氣的情況下運行轧膘。多餘的空氣是篦冷機最重要的熱量損失區(qū)域揭厚。
儘管如此，90 到 110 kcal/kg（空氣梁篦冷機熱損失）仍然是窯系統(tǒng)總損失的很大一部分扶供。因此筛圆，熟料冷卻機為進一步降低現(xiàn)代高溫處理系統(tǒng)的熱消耗提供了最大的潛力，如圖 11所示椿浓。毫無疑問太援，熟料冷卻領(lǐng)域?qū)⑷〉眠M一步發(fā)展。
有一點很明顯：第二代（空氣梁）篦冷機代表了可靠性和效率之間的折衷扳碍。因此提岔，近年來出現(xiàn)了第三代設(shè)計，例如FLSmidth 的 Cross-Bar 冷卻機或 Polysius 的 Poly-Track 冷卻機或 Claudius Peters Eta 冷卻機或KHD 的 Pyrotloor 冷卻機笋敞。
自 1930 年代後期 Fuller Company/FLSmidth 首次開發(fā)空氣淬冷篦冷機以來碱蒙，篦冷機成為任何新熟料冷卻機安裝的合理選擇。第二代篦冷機設(shè)計採用了60 多年演變而來的許多基本設(shè)計特徵夯巷。
到 1990 年代初赛惩，所有主要的水泥設(shè)備供應(yīng)商都在提供結(jié)合了爐排板和空氣分配技術(shù)最新發(fā)展的冷卻機設(shè)計。這些“空氣梁”技術(shù)與使?fàn)t排冷卻機成為行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)幾十年的基本設(shè)計屬性相結(jié)合趁餐。
以下部分將重點介紹所有第二代（空氣梁）篦冷機的機械設(shè)計特點喷兼，並描述每種冷卻機的維護和工藝優(yōu)勢。
1后雷、第二代（空氣梁）篦冷機的基本設(shè)計特點
自篦冷機問世以來的前 60 年中季惯，許多發(fā)展有助於使篦冷機成為可靠且高效的機器吠各。即，
- 橋接（死）爐排和演變的爐排線配置
- 爐排懸掛系統(tǒng)（例如內(nèi)輪）
- 外部溢流輸送機和溢流閥
- 減少通過格柵的跌落
- 液壓爐排驅(qū)動
- 熟料破碎機
- 三分量控制系統(tǒng)
- 空氣梁技術(shù)
- 高阻篦板
?-固定入口段
直到 1990 年代後期勉抓，上面列出的設(shè)計特點一直是現(xiàn)代爐排冷卻機的普遍接受的主要產(chǎn)品贾漏。儘管存在設(shè)計上的差異，但所有主要設(shè)備供應(yīng)商通常都提供上述組件藕筋。此外纵散，所提供的變體通常在實際實踐中具有非常相似的結(jié)果。下面描述了每個組件的維護和過程優(yōu)勢念逞。
1） 橋接（死）爐排和演變的爐排線配置。
橋接板（死格柵）是通過在可移動的行上從固定行橋接到固定行來將移動板轉(zhuǎn)換為固定板边翁。Fuller Company/FLSmidth 在 1960 年代中期首次安裝橋接板（死格柵）翎承，以糾正與熱細(xì)粉接觸側(cè)鑄件相關(guān)的問題。如圖 12A所示的橋接板（死格柵）安裝在靠近側(cè)鑄件的位置符匾，然後用可澆注的耐火材料覆蓋以保護冷卻機的結(jié)構(gòu)框架免受熱熟料細(xì)粒的影響叨咖。發(fā)現(xiàn)橋接板（死爐排）可提高冷卻機性能並增加容量。觀察表明冷卻機寬度的減小使床層深度更深啊胶，並且在整個冷卻機的寬度上更均勻甸各。熟料床更深更均勻，發(fā)現(xiàn)物料冷卻更快焰坪，進入窯的空氣更溫暖趣倾，冷卻機的運行更穩(wěn)定。
在他們開發(fā)的時候某饰，死爐排允許將冷卻機的特定負(fù)載從38 增加到 42 MTPD/m2儒恋。今天，死格柵也用於現(xiàn)代空氣梁冷卻機黔漂，其負(fù)載為 50 MTPD/m2 或更多诫尽。對於這些冷卻機，死爐排和錐形耐火材料安裝在靜態(tài)入口行上炬守，作為將熟料均勻分佈在冷卻機寬度上的一種手段牧嫉。
1) 維護效益 – 橋接板（死格柵）充當(dāng)屏障，防止損壞結(jié)構(gòu)框架减途。
2) 工藝優(yōu)勢——橋接板允許深床操作酣藻，提高冷卻效率。
多年來鳍置，已經(jīng)採用了許多不同的爐排線配置臊恋。最早的爐排設(shè)計被稱為傾斜冷卻機，並使用水平爐排板傾斜 10
度墓捻。為了重新獲得對熟料運輸效率的控制抖仅，採用了 5 度坊夫、3 度和最終 0 度（水平）的爐排線。如圖12B和圖12C所示撤卢，爐柵的往復(fù)運動以10度的傾角發(fā)生环凿，從而形成由爐柵的推桿面的高度確定的整體水平的爐柵線。
對於現(xiàn)代空氣梁冷卻機智听，冷卻機的輸送能力通常由於爐排線的更完整的曝氣而增加《勺希控制熟料運輸以避免“運行”熟料的可能性很重要到推，但將爐篦速度降至最低以最大限度地減少磨損也很重要。為此惕澎，一些供應(yīng)商已發(fā)現(xiàn)採用“一排可移動排後接兩排固定排”配置的爐排線傾斜4度莉测，作為爐排磨損和運輸效率之間的適當(dāng)折衷。
2）替代爐排線懸掛系統(tǒng)
由於早期的冷卻機設(shè)計採用外輪來承載可移動框架唧喉，因此在輪軸穿過冷卻機外殼的滑動密封區(qū)域發(fā)現(xiàn)了一個常見的維護問題捣卤。·多年來八孝，發(fā)現(xiàn)了最簡單和優(yōu)雅的解決方案問題是使用如圖
13A 和圖 13B所示的內(nèi)輪董朝。
這消除了冷卻空氣的潛在損失，並防止熟料粉塵通過該區(qū)域逸出干跛。內(nèi)輪設(shè)計已經(jīng)發(fā)展到這樣的組件基本上免維護的程度子姜。首選設(shè)計是由鑄鋼和減摩軸承組合而成的寬平輪。這種設(shè)計基本上是無磨損的楼入，並且非常堅固闲询，以至於沉沒的可移動框架或磨損的底面爐排板是聞所未聞的。中心導(dǎo)輥用於沿可移動框架的標(biāo)準(zhǔn)位置浅辙，以確保正確跟蹤扭弧。最後，由大管徑保護的自動潤滑系統(tǒng)可以清除軸承中的污染物记舆。
I) 維護優(yōu)勢 - 堅固鸽捻、寬大、扁平的輪子確痹笕可移動框架的磨損最小化和堅固支撐御蒲。
2) 工藝優(yōu)勢——這種佈置消除了車輪密封件作為冷卻空氣損失的潛在來源。
ENCI 在 1970 年代初獲得了使用內(nèi)部輪子支撐可移動框架的有趣替代方案诊赊。 1990 年代厚满，如圖 13C所示的 lKN 和圖 13D所示的 Claudius Peters隨後採用了這種被稱為“鐘擺懸掛”的概念。這個想法是將可移動框架懸掛在長彈簧鋼帶（或一系列較小的帶子）上碧磅，以便它們自動定心碘箍。這具有能夠消除諸如滾子和軸承之類的運動部件的優(yōu)點遵馆。彈簧鋼條的尺寸使得在垂直方向上的擺錘升程為0.5 毫米。這使得可移動間隙能夠設(shè)置為1mm丰榴。先決條件是彈簧鋼帶不加長货邓，擺錘正確對齊，基礎(chǔ)不發(fā)生沉降四濒。
1) 維護優(yōu)勢——擺動式支撐系統(tǒng)消除了滾子换况、軸承和潤滑點。
2) 工藝優(yōu)勢——擺動式支撐系統(tǒng)更好地保留了不需要的可移動間隙的寬度盗蟆。
一般來說戈二，這些複雜的 “WP 管理”系統(tǒng)對空氣冷卻機有很大的好處，其中冷卻機的性能在很大程度上取決於固定和可移動的爐排線組件之間的間隙大小喳资。這是因為冷卻空氣總是走阻力最小的路徑觉吭。
當(dāng)然，通過使整個爐排線靜止來完全消除間隙更為有利骨饿。這正是 1990 年代後期推出的第三代冷卻機隨後流行的原因亏栈。這種“橫桿式”冷卻機使復(fù)雜的“間隙管理”技術(shù)過時台腥。此外宏赘，完全固定的爐排生產(chǎn)線的可能性使以下組件過時:（a）固定爐排，（b）間隙管理系統(tǒng)黎侈，和（c）溢出輸送機察署。這是因為熟料脫落完全消除。
3）外部溢流輸送機和溢流閥
在第一代篦冷機開發(fā)的早期峻汉，人們發(fā)現(xiàn)將冷卻空氣適當(dāng)分配到相應(yīng)的下篦冷室是決定冷卻機熱效率的主要因素贴汪。
出於這個原因，F(xiàn)uller CompanylF.L.Smidth 在其對小型可控地下室的建議方面引領(lǐng)行業(yè)休吠。然而扳埂，人們認(rèn)識到，如果允許空氣逸出並去除底柵熟料溢出物瘤礁，那麼適當(dāng)分配這種冷卻空氣仍然是無效的阳懂。
因此，現(xiàn)代冷卻機配備了密封地板和氣動操作的雙傾閥柜思，用於在不損失冷卻空氣的情況下清除溢出物岩调，如圖 14所示。
配備內(nèi)部開放式拖鏈的冷卻機在隔間之間具有套筒密封件赡盘，但根據(jù) Fuller 的經(jīng)驗号枕，這些密封件在行業(yè)要求提高效率和更深熟料床深度所需的較高爐底靜壓下無效。
出於這個原因陨享，使用外部溢出輸送機和雙傾翻閥成為現(xiàn)代冷卻機設(shè)計的主要內(nèi)容葱淳。
I) 維護效益——這種方法提供了低維護钝腺、氣動操作的傾翻閥。
2) 工藝優(yōu)勢——高壓蛙紫、深床操作的結(jié)果是消除了溢出/產(chǎn)品輸送機作為損失冷卻空氣的潛在來源拍屑。
4）減少通過篦板的掉落
Fuller Company/FLSmidth 於 1990 年首次採用減少落下的篦板作為傳統(tǒng)帶孔篦板的替代品。如圖 15所示坑傅，這些格柵被設(shè)計成通過迷宮式槽減少溢出到爐底區(qū)域僵驰。在這方面，它們的設(shè)計類似於現(xiàn)代空氣樑式格柵板唁毒，其具有迷宮式槽以防止熟料的可能性落入空氣光束蒜茴。這些槽有助於冷卻空氣均勻分佈到熟料床中。事實上浆西，許多運營商報告說粉私，與傳統(tǒng)的帶孔篦板相比，無需熟料層流化即可適應(yīng)更高水平的曝氣近零。減少通過爐排的跌落設(shè)計用於安裝在底部開口的傳統(tǒng)爐排板支架上诺核。因此，空氣按傳統(tǒng)方式進入RFT 型爐篦板久信，即通過加壓的爐篦室窖杀。
I) 維護效益 – 熟料漏出量減少，可最大限度地減少對底柵組件和溢出輸送系統(tǒng)的損壞裙士。
2) 工藝優(yōu)勢——更少的溢出允許更多的熟料保持可用於冷卻/回收入客。
[if !supportLists]e????????[endif]液壓爐排驅(qū)動
自 1980 年代中期以來，設(shè)備供應(yīng)商已經(jīng)為篦冷機提供液壓篦式驅(qū)動器腿椎。此後桌硫，F(xiàn)LSmidth 等供應(yīng)商已將它們安裝在幾乎所有新的冷卻機上。液壓驅(qū)動系統(tǒng)的發(fā)展隨著時間的推移而進步啃炸，與機械類型相比铆隘，它具有更高的靈活性、可靠性和更易於維護南用。通過連接在十字頭軸上的液壓缸將力和運動傳遞到每個爐排部分膀钠。該系統(tǒng)的尺寸可克服正常和最大系統(tǒng)壓力下的預(yù)期負(fù)載，該系統(tǒng)旨在提供完整的衝程長度训枢，無論速度如何托修，如圖 16所示。
I) 維護效益——比機械類型需要更少的維護恒界。
2) 工藝優(yōu)勢 – 更輕鬆地將冷卻機從負(fù)載條件下移出铺根，從而提供提高可用性的潛力乳绕。
從技術(shù)角度來看，與機電設(shè)計相比晌坤，液壓驅(qū)動具有以下優(yōu)勢：
I) 可以根據(jù)條件要求改變速度。
2) 可根據(jù)條件要求改變工作壓力。
3) 液壓系統(tǒng)在堵塞條件下要好得多，因為它們對機械部件的衝擊較小。
4) 有機會以明顯不同的速度和壓力運行工育，因為使用液壓系統(tǒng)具有靈活性。
5) 液壓系統(tǒng)不太可能使電動機失速或過載搓彻，因為液壓系統(tǒng)有一個用於過載保護的溢流閥如绸。
5）熟料破碎機
熟料破碎機用於將熟料塊減少到通常小於 25 毫米。這可以通過如圖 17所示在冷卻機出口處的傳統(tǒng)熟料破碎機或通過如圖 18所示在中間冷卻機或末端冷卻機位置的現(xiàn)代輥式破碎機來完成旭贬。
儘管有時使用輥式破碎機來代替?zhèn)鹘y(tǒng)的熟料破碎機怔接，但它們的主要設(shè)計目的是通過安裝在冷卻機的驅(qū)動器之間來實現(xiàn)更均勻的尺寸減小，從而獲得更好的冷卻效果稀轨。
與傳統(tǒng)的錘磨機類型相比扼脐，軋輥破碎機具有明顯的優(yōu)勢：運行速度較慢，產(chǎn)生的灰塵更少奋刽，磨損更少瓦侮。
1) 維護效益 – 由於速度較低，磨損比傳統(tǒng)的錘式破碎機少佣谐。
2) 工藝優(yōu)勢——通過增加表面積來改善冷卻效果肚吏。
輥子由運輸輥和破碎輥組成。卷數(shù)由機組的容量決定台谍。運輸裝置以大約 2 rpm 的速度轉(zhuǎn)動须喂；以約 4rpm 的速度破碎輥吁断。相比之下趁蕊，傳統(tǒng)錘式粉碎機的運行速度約為 350 rpm。通常仔役，軋輥破碎機是液壓驅(qū)動的掷伙，如果材料卡在軋輥中，軋輥會自動反轉(zhuǎn)又兵。 FLSmidth的 HRB（重型破碎機）的一個獨特功能是能夠重新定位第一個破碎輥以補償磨損任柜，從而保持熟料產(chǎn)品尺寸。這種所謂的“獨有的空腔特徵”還可以有效減小非常大（例如直徑為1m）的熟料球的尺寸沛厨。
6）三分量控制系統(tǒng)
篦冷機基於橫流冷卻空氣宙地。因此，它需要比預(yù)分解窯更多的空氣進行冷卻逆皮，並且必須去除多餘的空氣並除塵宅粥。
所需空氣量很大程度上取決於篦冷機的類型（空氣梁或傳統(tǒng)式），但也會根據(jù)熟料分級和所需熟料溫度而變化电谣。冷卻到低溫的成本很高秽梅，但這通常是水泥研磨操作的要求抹蚀。
隔間之間的有效密封允許在各個隔間中以相對高和不同的壓力進行操作。對於 750 mm(30") 的普通熟料床企垦，在每平方米爐排面積恆定空氣流量下的壓降將從熱端的約 750 mm WG (30") 降低到熱端的約 250 mmWG (10")寒冷的結(jié)局环壤。風(fēng)機的尺寸相應(yīng)調(diào)整，因此最大壓力從 810 到 300 毫米 WG（32 英寸到 12 英寸）钞诡。
對於無故障運行郑现，在熱端使用更大的氣流是一個優(yōu)勢，高達 150 kg/rnin.zm”（400SCFM/Ift\荧降，在冷端使用更少懂酱，最低 60 kg/min.zrn” (165 SCFM/ft2)。
爐排的寬度通常在入口處減小誊抛，以便更均勻地散佈熟料列牺。具有高空氣流量和厚厚的熟料層，可以獲得不完美但可接受的均勻熟料床和在爐排寬度上的可用空氣流量拗窃。這不僅可以避免熟料細(xì)邊的爐排局部過熱瞎领，而且還可以避免“雪人”，因為熟料一直在整個爐排中移動随夸，直到表面凝固九默。
爐排的速度通常可以在 4 到 25 衝程/分鐘之間變化宾毒。正常操作通常為 10-12 衝程/分鐘驼修。高效的冷卻機運行需要自動控制。一個簡單而可靠的系統(tǒng)涉及三個主要功能诈铛，如下所述並在圖 19A乙各、圖 19B 和圖 19C中描述。
I. 恆定氣流流向每個爐排下隔間（使用壓力計或其他一些氣流裝置）幢竹。
2. 窯罩內(nèi)的恆定負(fù)壓（使用圍繞窯圓周間隔的壓力指示器）耳峦。
3. 恆定床厚的爐篦速度調(diào)節(jié)（使用第一或第二爐篦下隔間下的壓力作為床深的量度）。注意：第二個和第三個爐排部分通常與第一個爐排部分成比例地“從動”焕毫。
如果熟料變得非常粗糙蹲坷，則爐篦下壓力可能與床層深度不對應(yīng)，在這種情況下邑飒，壓力控制可能會受到爐篦功耗的影響循签。
這樣一個簡單的系統(tǒng)運行沒有問題，並且在自動化工廠中疙咸，它可以通過熟料溫度的自動控製或給定容量的恆定空氣流到爐排來補充县匠。
7）空氣梁技術(shù)
在傳統(tǒng)的篦冷機中，空氣分佈以及冷卻效率在很大程度上取決於冷卻機的機械條件。 1980 年代後期聚唐，隨著IKN 在冷卻機入口處引入空氣梁丐重，篦式冷卻機效率有了顯著提高。在 1990 年代初期杆查，所有主要設(shè)備供應(yīng)商都開發(fā)了空氣梁系統(tǒng)扮惦，這些系統(tǒng)在很大程度上取代了傳統(tǒng)的充氣式篦冷機。從本質(zhì)上講亲桦，空氣梁系統(tǒng)防止了冷卻空氣繞過熟料層的可能性崖蜜。通過這種方式，空氣梁技術(shù)的工作原理是通過將單獨的冷卻機排直接連接到空氣源來改善爐排下方的空氣分佈客峭，而不是通過以傳統(tǒng)方式將空氣吹入爐篦室豫领，如圖 20所示。在這種情況下在系統(tǒng)中舔琅，篦板支架用於將冷卻空氣直接輸送到篦板並進入熟料床等恐。根據(jù)設(shè)備供應(yīng)商的不同，空氣梁在冷卻機的寬度上進一步細(xì)分备蚓，這樣只有幾個單獨的爐排板從單獨的可控源接收空氣课蔬。優(yōu)選將空氣梁延伸到冷卻機的整個回收區(qū)。出於這個原因郊尝，大多數(shù)設(shè)備供應(yīng)商開發(fā)了用於冷卻機的固定排和可移動排的空氣梁系統(tǒng)二跋。然而，在許多市場中流昏，簡單（而不是效率）是關(guān)鍵扎即，因此，如圖 21所示開發(fā)了混合設(shè)計（僅在固定行上包含空氣梁）况凉。
1) 維護效益——空氣梁技術(shù)改善了爐篦板和支架的冷卻谚鄙。
2) 工藝效益——這種方法改善了爐排下方的冷卻空氣分佈，最大限度地減少了冷卻機的機械爐排條件對熱效率的影響茎刚。
許多冷卻機從傳統(tǒng)的充氣爐排轉(zhuǎn)換為空氣梁系統(tǒng)襟锐，證明了良好的結(jié)果撤逢。結(jié)果顯示取決於有多少現(xiàn)有行轉(zhuǎn)換為空氣梁技術(shù)膛锭，如圖 22（結(jié)果表）所示。燃料消耗的節(jié)省導(dǎo)致窯和預(yù)熱器出口氣體的減少蚊荣，無論是在質(zhì)量流量還是溫度方面初狰。在大多數(shù)情況下，這種減少用於提高熟料產(chǎn)能互例。
8）高阻篦板
傳統(tǒng)篦冷機中的一個眾所周知的現(xiàn)像是“紅河”奢入，這是一條狹窄的熟料流，在冷卻機中一直向下延伸媳叨，溫度遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過相鄰熟料的溫度腥光。在另一個熟料變黑很久之後关顷，它通常是紅熱的（因此得名），並且已經(jīng)看到武福，這樣的“紅色河流”可以到達熟料破碎機议双。
這是由於通過冷卻機橫截面的氣流的阻力不同。與粗熟料相比捉片，細(xì)熟料對氣流的阻力要低得多平痰，當(dāng)然，空氣採用最簡單的路徑伍纫。熟料從窯中分離出來宗雇，細(xì)熟料在窯負(fù)荷側(cè)，粗熟料在另一側(cè)莹规。此外赔蒲，空氣並不局限於爐篦板上的孔，還可以在爐篦板之間的間隙之間通過良漱。調(diào)查表明嘹履，多達60% 的冷卻空氣可能會通過篦板之間的間隙，從而降低空氣分佈的質(zhì)量债热。由於更容易將空氣吹過粗熟料層砾嫉，因此必須將過量的空氣作為一個整體施加到組件上，以確保在細(xì)料側(cè)施加足夠的空氣窒篱。圖 23A焕刮、圖 23B、圖 23C墙杯、圖 23D 和圖 23E顯示了這種現(xiàn)像如何影響傳統(tǒng)冷卻機中的空氣分佈以及如何在現(xiàn)代篦式冷卻機中避免這種現(xiàn)象配并。
熟料床中的空氣分佈最好通過觀察熟料冷層的壓降來描述。這可以用額爾古納方程描述如下：
在圖 24中高镐，不同熟料尺寸的壓降顯示為自由空氣速度的函數(shù)溉旋。可以清楚地看到顆粒大小對空氣分佈的巨大影響嫉髓。
讓我們看一個例子观腊，其中“細(xì)”面主要由2毫米熟料組成，“粗”面主要由5尼姆熟料組成算行。這裡空氣速度之間的關(guān)係將是1/5梧油，這意味著只有大約。 17% 的冷卻空氣通過“細(xì)”側(cè)吹出州邢，其餘的在“粗”側(cè)吹出儡陨。如果窯爐生產(chǎn)的熟料塵土飛揚，紅河通常幾乎是不可避免的後果。
空氣梁系統(tǒng)確保幾乎所有的冷卻空氣都被引導(dǎo)到熟料床的所有區(qū)域（否則一些空氣可能會完全繞過熟料層）骗村。然而嫌褪，爐篦線上方的空氣分佈在很大程度上受到熟料層本身粒度差異的影響。為了確保爐排線上方的空氣分佈更加均勻胚股，供應(yīng)商開發(fā)了增加流動阻力的爐排板渔扎，用於他們的空氣梁系統(tǒng)。這些篦板必須具有抗篩分功能信轿，以使熟料粉塵不能通過板落入空氣梁中（即使空氣供應(yīng)中斷）晃痴。增加的流動阻力導(dǎo)致高壓損失，如圖 25所示财忽。
較高的壓力損失“正程群耍化”了由熟料床內(nèi)不同阻力區(qū)域引起的通過熟料的氣流速度不均的影響。這導(dǎo)致熟料床所有區(qū)域的速度分佈均勻即彪，平均速度值較低紧唱。通過熟料層的這種較低的平均速度傾向於減少窯和冷卻機之間的粉塵再循環(huán)量，從而提高冷卻機的回收效率隶校，如對比圖23A漏益、圖23B、圖23C深胳、圖23D和圖23E所示绰疤。
多年來，開發(fā)了許多不同的系統(tǒng)舞终，但所有系統(tǒng)的共同點和任何類型的第二代篦冷機背後的“秘密”是篦板中的“內(nèi)置”阻力轻庆，在空氣量下約為25 mbar大約 110 kg 空氣/mvrnin，通過具有此初始阻力敛劝，空氣供應(yīng)將“均勻”到曝氣場內(nèi)的各個板余爆。
1) 維護收益——可以降低篦板的熱負(fù)荷。
2) 工藝優(yōu)勢——改善爐排上方的冷卻空氣分佈夸盟，最大限度地減少熟料粒度對熱效率的影響蛾方。
每個第二代設(shè)備供應(yīng)商都有專有的爐排設(shè)計。通常上陕，第二代篦板具有狹窄的氣流孔桩砰，旨在產(chǎn)生平坦的空氣噴射和高壓損失，如圖 26所示唆垃。然而五芝，這些篦板之間的物理差異並不重要，因為它是篦子的空氣-提供所需熱交換的流動阻力辕万。只要整個爐篦表面的流動是均勻的，那麼冷卻空氣通過熟料層的分佈也是均勻的，只要床不太深渐尿。
令人滿意的爐篦阻力水平與床阻力處於同一數(shù)量級醉途，並且令人滿意的空氣分佈是允許高通氣率而不使熟料床流化的空氣分佈。
所有第二代爐排系統(tǒng)背後的基本理念是通過熟料床提供更均勻的空氣分佈砖茸，以使熱傳遞最大化隘擎。冷卻空氣總是尋找澆鑄阻力的路徑，這是一個科學(xué)事實凉夯』踉幔考慮到這一點，所有主要設(shè)備供應(yīng)商都制定了計劃劲够，以更好地控制空氣分配震桶。空氣梁技術(shù)的工作原理是改善爐排線下方的冷卻空氣分佈征绎，而高阻爐排則通過改善爐排上方的空氣分佈來工作蹲姐。
9）固定入口段
到 1990 年代末，固定入口部分已成為所有新型篦冷機的普遍特徵人柿。固定入口設(shè)計提供更高的利用率並最大限度地降低總體維護成本柴墩。出於這個原因，第二代冷卻機設(shè)計（以及第三代設(shè)計）採用某種類型的固定入口部分凫岖，提供剛性支撐以抵抗大塊的衝擊江咳。這在很大程度上消除了由於沒有任何可移動部件而導(dǎo)致的磨損。
如圖 27所示哥放，設(shè)備供應(yīng)商都採用了由 3 到 8 排傾斜約 15 度的空氣梁組成的固定進氣口扎阶。個別設(shè)計因供應(yīng)商而異，但這些設(shè)計特徵不如其他供應(yīng)商重要婶芭。產(chǎn)生收益的原因：
(I) 由於沒有任何活動部件而節(jié)省了維護費用东臀；(2) 使用空氣梁技術(shù)節(jié)省了燃料。
1) 維護優(yōu)勢——沒有活動部件犀农，確保爐排板使用壽命延長多年惰赋；堅固的固定式設(shè)計可保護篦板免受熟料/塗層掉落。
2) 工藝優(yōu)勢——由於操作原因呵哨，可能提供比交替的可移動和固定空氣梁更低的效率赁濒；然而，由於沒有任何活動部件而節(jié)省的維護成本幾乎沒有孟害。
優(yōu)選的進氣系統(tǒng)允許操作員控製冷卻機每一側(cè)和靜態(tài)部分每排的空氣量拒炎。優(yōu)先考慮 5 到 9 排固定入口模塊。在隨後的固定和可移動爐篦部分挨务，優(yōu)選2-4 度的爐篦坡度击你，以盡量減少爐篦速度和爐篦磨損玉组。再次，優(yōu)先考慮將空氣梁延伸到冷卻機的整個回收區(qū)丁侄。
2. 工藝注意事項
上述部分已經(jīng)確定了第一代和第二代篦冷機的機械設(shè)計特點惯雳，並描述了每一種的維護和工藝優(yōu)勢。在接下來的部分中鸿摇，將考慮這些機械部件對工藝設(shè)計的影響石景。多餘空氣的處理和除塵是篦冷機的主要缺點，也是比較不同冷卻機類型的投資成本的決定性因素拙吉。
過食蹦酰空氣隨數(shù)量、溫度和含塵量而變化筷黔，當(dāng)然往史，其處理系統(tǒng)必須針對最壞的條件進行設(shè)計。 FLSmidth的設(shè)計必逆，對於傳統(tǒng)冷卻機通常採用2.8 kg過实】埃空氣/kg熟料（2.8 Ib/lb 熟料）以及 400°C (700°F)。對於空氣梁篦式冷卻機 大約 1.9kg/kg 熟料名眉。處理過仕诳螅空氣的優(yōu)選方法是通過空氣對空氣熱交換器和袋式過濾器。在現(xiàn)代工廠中损拢，使用多筒旋風(fēng)器進行空氣淨(jìng)化是不可接受的陌粹。
另一種選擇是使用靜電除塵器處理多餘的空氣。事實證明福压，它們可靠掏秩、高效且運營成本低。為了減小除塵器的尺寸荆姆，可以在異常情況下通過在冷卻機天花板/排氣管道中的噴嘴注入少量霧化水蒙幻。然而，對除塵器和袋式過濾器之間投資成本的研究表明胆筒，對於排放要求低於50 mg/Nrrr'（乾基）邮破，袋式過濾器優(yōu)於電除塵器的成本效益。這是因為除塵器的尺寸隨著排放水平的降低呈指數(shù)增加仆救，而織物過濾器的尺寸保持不變抒和。出於這個原因，袋式過濾器與空對空熱交換器相結(jié)合在世界上許多需要非常低排放率的地方受到青睞彤蔽。
在這些解決方案之間進行選擇的決定性因素是運營成本和可靠性摧莽，尤其是應(yīng)對異常條件的能力。
篦冷機的優(yōu)點是獨立於窯爐顿痪，生產(chǎn)非常靈活镊辕。還可以獲得較低的熟料溫度油够，65°C (150°F)。
一個重要的考慮因素是篦冷機的高功耗丑蛤，對於傳統(tǒng)類型的冷機 5-7 kWh/t叠聋，不包括除塵功率撕阎。根據(jù)燃料和電力之間的成本關(guān)係受裹，IkWh/t 通常會對應(yīng)於6.9kcal/kg熟料。
3. 效率虏束、回收和冷卻機熱損失
當(dāng)您希望指定新的冷卻機或評估現(xiàn)有冷卻機在熱回收和熟料冷卻方面的性能時棉饶，可以通過一些特徵關(guān)鍵數(shù)據(jù)方便地做到這一點。通常镇匀，使用諸如冷卻機效率照藻、熱回收或冷卻機損失之類的術(shù)語。
有必要準(zhǔn)確定義我們對這些術(shù)語的理解以及我們?nèi)绾斡嬎闼鼈儭?/p>
如圖 28所示汗侵，篦冷機熱損失包括 (1) 輻射損失幸缕、(2) 熱過剩空氣中包含的熱量和 (3) 離開冷卻機的熟料中的顯熱晰韵。
傳統(tǒng)篦冷機的典型熱損失為：
傳統(tǒng)篦冷機的典型熱損失
基準(zhǔn)溫度20 °C （68°F）kcal/kg???? MBtu/shT
輻射散熱???? 5???? 0.018
過史⑶牵空氣? 2kg/kg cl. @ 246°C (457°F)???? 119? 0.428
熟料 @85°C (185°F)????? 12? 0.043
在可以利用低溫?zé)醽砬镌匣蛎旱那闆r下，可以回收高達 50 kcal/kg 熟料（0.180MBTU/shT）的餘熱雪猪，當(dāng)然栏尚，熱效率變得非常有利.
熱量回收有時也稱為冷卻機效率。必須知道來自窯的熟料的溫度才能計算回?zé)岚俜直戎缓蓿贿@個溫度幾乎是無法測量的译仗。Arayo-tube 給出的值不正確，因為窯出口的熟料通常覆蓋著一層來自冷卻機的灰塵官觅，而且表面的溫度可能與熟料顆粒中心的溫度不同纵菌。將具有代表性的熟料樣品取出到桶中並測量窯外的溫度也很困難。
對窯的熱消耗休涤，重要的是從熟料離開燃燒區(qū)的那一刻起的熱量回收咱圆。燃燒區(qū)溫度也很難測量，但通常以I450°C 作為標(biāo)準(zhǔn)值滑绒。
對於使用相同類型熟料的相同冷卻機闷堡，熱量回收將取決於從冷卻機到窯的燃燒空氣量。這個量又取決於熱量消耗疑故、燃燒的過矢芾溃空氣、一次空氣的量和通過窯密封的洩露空氣量纵势。
圖 29顯示了與燃燒空氣量相關(guān)的冷卻機損失和熱量回收踱阿。不同的線條代表具有不同回收能力的冷卻機管钳。由於篦冷機不是完美逆流的冷機，因此熱回收能力有一個絕對最大值软舌。線K = 1.00 代表具有最大回收能力的理想冷卻機才漆。
曲線 K = 0.23 對應(yīng)於正常工作的傳統(tǒng)冷卻機。
可對助燃空氣量作出以下評論：
熱耗 750 kcal/kg 熟料的干法窯只需要熱耗1500 kcal/kg 熟料的濕法窯所需的燃燒空氣量的一半佛点。因此很明顯醇滥，濕法窯的冷卻機損失比干法窯要少得多，即使來自窯的熟料和吹入冷卻機的冷卻空氣的量和溫度恰好是在這兩種情況下都是一樣的超营。
唯一的區(qū)別是：（1）過试妫空氣的量和（2）溫度會有很大不同；在這兩種情況下演闭，熟料溫度和冷卻機的表面損失將相同不跟。
因此，如果從冷卻機到窯系統(tǒng)的燃燒空氣量未知米碰，那麼冷卻機損失的數(shù)據(jù)就沒有意義窝革。當(dāng)然，這同樣適用於冷卻機效率或回收百分比吕座，它基本上是100 減去冷卻機損失虐译，表示為熟料離開窯的熱量百分比。
雖然可以通過皮託管或類似裝置測量預(yù)分解窯中的三次風(fēng)量米诉，但無法測量從冷卻機到窯筒體的二次風(fēng)量菱蔬。因此，最好通過計算來確定回收空氣量史侣，Lambda= 1.00拴泌。通常，當(dāng)燃料是煙煤或燃油時惊橱，每燃燒 1000 kcal低（淨(jìng)）熱值蚪腐，大約需要 1.41 – 1.42 kg 空氣；對於含水量高的燃料税朴，這個數(shù)字通常會更高回季。
實際使用的燃燒空氣（除完全燃燒空氣外）還包括過剩空氣正林，可根據(jù)燃燒過程後氣體中的 O2 和 CO2 含量計算得出泡一，公式為：
例如，Lambda = 1.20 表示進行氣體分析時空氣過量 20%觅廓。
從總?cè)紵諝?Lcom= Lambda x Lmin中鼻忠，有必要減去不來自熟料冷卻機的各種漏風(fēng)來源，包括一次空氣杈绸。
最複雜的情況是兩個串聯(lián)燃燒過程帖蔓，例如 ILC 預(yù)分解窯矮瘟。
二次空氣的估算需要測量窯筒體出口中的 02 和 CO2 百分比。由此可以計算出 lambda 值塑娇，從而計算出Lcom澈侠。
並非所有這些空氣都來自冷卻機。必須測量和減去一次空氣埋酬，包括煤粉的運輸空氣（如果有）哨啃。此外，必須減去在窯筒體和窯罩之間的窯出口密封處以及通過窯罩中的間隙進入的洩露空氣奇瘦。
如果在窯筒體後採樣氣體的探頭不在窯筒體內(nèi)棘催，而是在立管內(nèi)劲弦，則還必須減去通過窯後端密封進入的洩露空氣耳标。
三次空氣可以以類似的方式確定。計算在窯和煅燒爐中燃燒的燃料總量的 Lmin邑跪。測量煅燒爐後的 O2 和CO2次坡，併計算 lambda。計算燃燒空氣的總量画畅。
現(xiàn)在必須從中減去從冷卻機到窯的二次空氣砸琅、到窯燃燒器的一次空氣、窯罩/出口密封處的洩露空氣轴踱、通過後端密封的洩露空氣症脂、一次空氣/運輸空氣煅燒爐、煅燒爐中的洩露空氣和入口處的洩露空氣三級空氣除塵器淫僻。如果不是在煅燒爐之後而是在頂部旋風(fēng)分離器之後立即進行O2 和 CO2 分析诱篷，則還必須扣除旋風(fēng)預(yù)熱器中的虛洩露空氣，包括來自氣動窯進料運輸?shù)目諝猓ㄈ绻校?/p>
冷卻機損耗通常根據(jù)德國水泥製造商協(xié)會 VDZ 制定的規(guī)則進行測量和計算雳灵，該規(guī)則使用環(huán)境溫度作為參考棕所。在計算回?zé)嵝蕰r，VDZ假定熟料溫度為 1450 °C悯辙，窯與冷卻機之間無粉塵循環(huán)琳省。後者會對實際的冷卻機損失產(chǎn)生巨大影響。 VDZ 還沒有考慮到當(dāng)空氣以零壓力和速度離開熟料床表面時躲撰，實際上所有輸入冷卻風(fēng)機的機械能都已轉(zhuǎn)化為熱量针贬。如果在風(fēng)機的壓力側(cè)測量冷卻空氣的溫度，則可以消除後者拢蛋。
圖 30A和圖 30B給出了冷卻機損失的定義桦他，包括總冷卻機損失（參考溫度DoC）、VDZ 冷卻機損失（參考溫度 = 冷卻空氣溫度）和標(biāo)準(zhǔn)冷卻機損失（標(biāo)準(zhǔn)化燃燒空氣要求）瓤狐。FLSmidth 引入了標(biāo)準(zhǔn)冷卻機損失的概念瞬铸，這意味著 VDZ 冷卻機在總回收冷卻空氣量為1.155 kg/kg 熟料時的損失批幌。同樣，標(biāo)準(zhǔn)效率也必須參考 1.155 kg/kg 熟料的回收空氣嗓节。圖 31顯示了冷卻機損失和過程熱回收如何作為回收空氣量的函數(shù)而變化荧缘；回收的空氣越多壕曼，冷卻機損失越低推溃，回收效率越高。
4. 第二代篦冷機的影響（空氣樑和高阻篦板設(shè)計）
1990 年代初期达吞，隨著 (I) 空氣梁技術(shù)和 (2) 高阻爐篦板的引入鸵隧，篦冷機的效率取得了重大進展绸罗。
空氣冷卻機的空氣量通常在 2.3 和 2.6 公斤空氣/公斤熟料（2.3-2.6 磅空氣/磅）之間，但為了應(yīng)對強制條件和波動豆瘫，我們通常安裝一個對應(yīng)於大約2.8千克空氣/千克熟料（2.8 磅空氣/磅）珊蟀。相比之下，傳統(tǒng)型篦冷機設(shè)計用於 3.5 至 3.8 公斤空氣/公斤熟料（3.5 至 3.8 磅空氣/磅）外驱。
以 tpd/m2 表示的新型篦冷機的比負(fù)荷通常為 45-50 MTPD/m2育灸，而傳統(tǒng)篦冷機為38-42 MTPD/m2。這種較高的爐篦負(fù)荷主要可能是由於空氣梁篦冷機中更好的熱回收昵宇，這允許較短的停留時間磅崭，部分原因是傾向於使用更厚的熟料床。
空氣梁冷卻機和現(xiàn)代爐排板設(shè)計是針對傳統(tǒng)爐排冷卻機的傳統(tǒng)缺陷（例如空氣採用阻力最小的路徑）而開發(fā)的瓦哎，其修正將有助於提高爐排壽命和更好的熱回收砸喻。
很明顯，應(yīng)該關(guān)注的區(qū)域在冷卻機的第一部分（熱回收區(qū)）蒋譬。如果可以從熟料中回收更多的熱量並用於該過程割岛，我們可以節(jié)省能源並獲得更穩(wěn)定的窯和冷卻機運行。
開發(fā)了許多不同的第二代爐排系統(tǒng)羡铲，但最常見的是爐排板上的“內(nèi)置”阻力在大約 110 kg 空氣/m2/min(300 SCFM/ft) 為了完全控制熟料層的流量/速度蜂桶，避免如圖 32A所示的“紅河”，並防止如圖 32B所示的“雪人”形成也切，優(yōu)選的爐排佈置使用水平爐排佈局和可移動的第一排扑媚。但是由於維護原因和衝擊區(qū)的一般使用壽命，在大約15° 的坡度上使用 5 到 8 個固定排已被廣泛接受雷恃。為此疆股，大多數(shù)設(shè)備供應(yīng)商，例如今天的 FLSmidth使用傾斜的衝擊部分倒槐。為避免材料堆積和“雪人”形成旬痹，有必要在固定入口部分安裝空氣噴射器，具體取決於熟料形成“雪人”的趨勢和冷卻機尺寸，如圖所示圖 32C两残。
在固定入口部分之後永毅，第二代冷卻機設(shè)計通常採用一系列空氣梁爐排，覆蓋回收區(qū)的其餘部分人弓，如圖 33沼死。如圖所示，通常優(yōu)先使用傾斜 2°- 4°的爐排崔赌，且每第二第三排爐排是靜止的意蛀。與可移動的行相比，通過最大化固定行的數(shù)量可以明顯地最小化操作複雜性健芭。如圖 34所示县钥，在空氣梁部分之後，’’減少落入式格柵’’通常覆蓋其餘的驅(qū)動部分慈迈。
如果需要若贮，空氣梁系統(tǒng)可以覆蓋整個冷卻機爐排區(qū)域，但由於操作複雜性和成本增加吩翻，這種佈置並不常見兜看。當(dāng)空氣梁延伸到整個回?zé)釁^(qū)時，結(jié)果是一個更有效的篦冷機狭瞎，與傳統(tǒng)設(shè)計的冷卻機相比，熱回收大大改善搏予。
與傳統(tǒng)冷卻機相比熊锭，空氣梁冷卻機的總體結(jié)果是：
? 標(biāo)準(zhǔn)冷卻機損失減少 30 – 40 kcal/kg 熟料。
? 冷卻機的縮小尺寸,冷卻機通風(fēng)系統(tǒng)尺寸約減少 30%? – 40%雪侥。
? 改進了窯爐和冷卻機的運行碗殷。
? 可能會降低維護成本。
? 減少“紅河”形成的趨勢速缨。
空氣梁系統(tǒng)不僅可以提供新的冷卻機锌妻。可以修改現(xiàn)有的傳統(tǒng)充氣爐篦冷卻機以包括空氣梁特徵旬牲。使用空氣梁系統(tǒng)仿粹，可以增加爐篦負(fù)荷（以及改進的熱回收），可以增加熟料產(chǎn)量原茅。
對於改造吭历，通常只修改第一個冷卻機爐排。爐排和冷卻系統(tǒng)的其餘部分保持不變擂橘。通過改造完整的第一個爐排晌区，將帶來最大的好處，因為該爐排（在大多數(shù)情況下）將覆蓋整個熱回收區(qū)。然而朗若，該系統(tǒng)也可以提供少於完整的第一個爐排恼五，即僅安裝一個靜態(tài)入口部分。
除了運營優(yōu)勢之外哭懈，還有令人信服的經(jīng)濟因素唤冈，例如節(jié)省 30-85 kcal/kg 熟料的熱量、通常每年增加約5% 的產(chǎn)能以及不到 1 年的投資回收期银伟。
將現(xiàn)有冷卻機轉(zhuǎn)換為現(xiàn)代空氣梁類型可提供一些明顯的操作優(yōu)勢你虹，包括：節(jié)省 30 – 85kcal/kg 熟料的熱量、減少粉塵循環(huán)彤避、減少空氣消耗傅物。在熟料冷卻機工作會議期間，您將有機會估算對冷卻機的第一個爐排進行改造所產(chǎn)生的熱量節(jié)省琉预。您會發(fā)現(xiàn)節(jié)省的費用與“空氣梁”空氣的量成正比董饰。換句話說，節(jié)省的成本與安裝的空氣梁格柵排數(shù)成正比圆米，還與冷卻機的機械條件成正比卒暂。正如將要展示的，在進行改造時娄帖，最好改變整個回收區(qū)也祠。通過仔細(xì)規(guī)劃，可以非常有效地進行改造（通常近速，在計劃的窯停期間诈嘿，可以在不到3 週的時間內(nèi)完成安裝）。
5. 第二代篦冷機總結(jié)與評論
從 1980 年代末期到 1990 年代末期削葱，水泥行業(yè)的冷卻機市場一直由空氣梁技術(shù)和電阻爐篦板主導(dǎo)奖亚。所有主要設(shè)備供應(yīng)商都提供了某種類型的空氣梁技術(shù)和高壓電阻篦板設(shè)計。毫無疑問析砸，這些技術(shù)對傳統(tǒng)的篦冷機進行了改進昔字，特別是對篦下方、通過篦首繁、篦上方的空氣分佈進行了改進作郭。結(jié)果，空氣和熟料之間的熱傳遞得到改善蛮瞄，並且實現(xiàn)了對特定冷卻空氣需求的顯著降低所坯。
總體而言，從 1990 年到 2000 年挂捅，不斷改進的設(shè)計特徵使得篦冷機的熱效率有可能顯著提高芹助。圖 35 和圖 36顯示了 1990 年代設(shè)計改進導(dǎo)致的典型篦冷機性能的比較熱平衡堂湖。如圖所示，可以將冷卻機的熱損失從160-130 kcal/kg 降低到 125-100 kcal/kg 甚至更低状土。這些熱損失節(jié)省是由於在此期間將特定冷卻空氣需求從 3.1 kg 空氣/kg 熟料減少到2.5 kg 空氣/kg 熟料无蜂。冷卻空氣輸入的減少導(dǎo)致冷卻機的過剩空氣需求從 2.0 kg 空氣/kg 熟料相應(yīng)減少到 1.4 kg 空氣/kg 熟料蒙谓，從而降低了冷卻機通風(fēng)系統(tǒng)的資本成本斥季。
然而，1990 年代中期的篦冷機仍然代表著效率和可靠性之間的折衷累驮。在許多方面酣倾，潛在的過程收益已經(jīng)退居到維護收益之後，或者更恰當(dāng)?shù)卣f谤专，是可用性躁锡。這是因為機械簡單性優(yōu)於工藝複雜性。也就是說置侍，儘管有了顯著的改進映之，1990年代中期的空氣樑式篦冷機仍然受到與這些設(shè)備創(chuàng)新相關(guān)的相對較高的維護成本和操作複雜性的困擾。缺點包括：
? 用於空氣樑的閥門蜡坊、管道杠输、阻尼器和連接器需要操作員調(diào)整。此外秕衙，這些組件阻止了進入爐篦下室蠢甲。
? 由於冷卻和輸送機構(gòu)是一體的，氣流冷卻機的冷卻性能下降灾梦，因為爐篦板（位於移動部分）開始磨損峡钓。
? 需要用“密封”空氣（即以傳統(tǒng)方式引入的空氣）補充“空氣梁”空氣是高壓電阻爐排設(shè)計的主要缺點之一。
? 任何可移動的爐篦系統(tǒng)都存在熟料下落的可能性若河，以及由此產(chǎn)生的對爐篦下溢出輸送系統(tǒng)的需求構(gòu)成了進一步的缺點。
出於這些原因寞宫，1996 年萧福，F(xiàn)LSmidth 的工程師著手開發(fā)一種優(yōu)於第二代篦式冷卻機（即最有效的空氣梁冷卻機）的冷卻機。目標(biāo)是通過專注於比傳統(tǒng)爐排冷卻機或空氣梁技術(shù)更易於操作和維護的設(shè)計來開發(fā)具有最大可用性的冷卻機辈赋。提出並討論了許多想法鲫忍。要求將冷卻機構(gòu)與輸送機構(gòu)分開，使冷卻效率絕對不會隨著時間的推移而降低钥屈，不需要低效的密封空氣悟民，消除熟料下落，並需要爐排下密封和可以避免運輸系統(tǒng)篷就。
C. 第三代冷卻機
熟料冷卻機是水泥製造過程中的關(guān)鍵部件射亏，多年來一直是一個重大創(chuàng)新的領(lǐng)域，因為它代表了進一步改善當(dāng)今現(xiàn)代窯爐系統(tǒng)熱消耗的最大潛力。
1997 年智润，可以說是過去 15 年來水泥行業(yè)見證的最具革命性的發(fā)展及舍，第一臺 3 代熟料冷卻機投入運行。這些第三代冷卻機具有以下創(chuàng)新特點：固定爐排窟绷、輸送和冷卻機構(gòu)分離锯玛、模塊化設(shè)計以及每個爐排的主動氣流控制。這些突破性技術(shù)隨後導(dǎo)致了目前席捲整個行業(yè)的熟料冷卻機創(chuàng)新兼蜈。第3 代設(shè)計提供高可靠性攘残、低維護成本和出色的工藝效率。在某些情況下为狸，第 3 代技術(shù)變得更實惠歼郭，因為它們可以改裝到任何冷卻機中，從而顯著降低安裝成本钥平。
FLSmidth 是第一家實施第三代冷卻機技術(shù)（1997 年）的供應(yīng)商实撒，該技術(shù)具有以下創(chuàng)新特點：
? 整個冷卻機的固定爐排線（圖 37）
? 輸送和冷卻功能分離（圖 38）
? 每個爐排板的流量調(diào)節(jié)（圖 39）
?? 模塊化設(shè)計（圖 40）
這些技術(shù)的主要優(yōu)勢可概括如下：
? 顯著提高的可靠性
? 降低維護成本
? 可預(yù)測的維護
? 備件的通用性
? 隨著時間的推移，高且恆定的熱效率
? 快速簡便的安裝
? 車間質(zhì)量
由於冷卻和輸送功能的分離涉瘾，該技術(shù)成為工廠工藝工程師和維護經(jīng)理的雙贏解決方案知态。模塊化設(shè)計減少了安裝時間，“分體式”配置（例如立叛，通過模塊或“軌道”或“通道”）實現(xiàn)了靈活的操作和極高的可用性负敏。對於第3 代設(shè)計，熟料冷卻機造成的停機時間通常已成為過去秘蛇。隨著 FLSmidth 成功實施這些新技術(shù)其做，近年來競爭對手開始開發(fā)新設(shè)計。這些新設(shè)計在很大程度上借鑒了1997 年首次開發(fā)的原始創(chuàng)新功能的成功赁还，通常稱為“橫桿冷卻機”圖 41妖泄，如下所示。
1艘策、第三代篦冷機的基本設(shè)計特點
(a) 模塊化設(shè)計
整個冷卻機以模塊化形式構(gòu)造蹈胡。如圖 40所示，典型模塊為四 (4) 個板寬和十四 (14) 個板長（1.3 m 寬和 4.2 m 長）朋蔫。
單個模塊可以是一個完整的冷卻機罚渐，也可以將幾個模塊組裝成一個更大的冷卻機。這些模塊是並排和端對端設(shè)置的驯妄。
這些模塊由一個爐排下方的腔室組成荷并，頂部有一條爐排線∏嗳樱空氣分配板由固定托盤系統(tǒng)支撐源织。爐排線是完全靜止的翩伪，因此冷卻效率不會隨著時間的推移而下降。
“模塊化設(shè)計”體現(xiàn)在每個模塊都可以在安裝之前進行預(yù)組裝雀鹃，包括其耐火材料幻工。這些模塊只是並排和端到端設(shè)置。因此黎茎，現(xiàn)有的篦式冷卻機可以在短短3 到 4 週內(nèi)完全更換為新的“橫桿式”冷卻機囊颅。此外，由於所有模塊都是相互複製的傅瞻，因此可以顯著縮短交貨時間踢代。
(b) 用於空氣分配的固定爐排線
與傳統(tǒng)的篦冷機一樣，篦條線位於下方篦條隔間的頂部嗅骄，如圖 42所示胳挎。但是，由於密封的篦條線是完全靜止的溺森，因此可以將篦板鎖定在一起以實現(xiàn)最大的工藝效率慕爬。
爐篦線的密封系統(tǒng)非常有效，以至於沒有提供用於從爐篦下室清除溢出物的裝置屏积。爐排下室的底部有一個沒有任何開口的鋼地板医窿。沒有提供溢料清除閥，也沒有在任何橫桿冷卻機下方安裝溢料輸送機炊林。這意味著更少的維護項目姥卢。這也意味著較低的頭部空間要求。對於新的窯線安裝渣聚，較低的頂部空間要求可能會為整個預(yù)熱器塔和窯節(jié)省2 至 4 米的高度独榴，從而顯著降低土建成本。對於現(xiàn)有的安裝奕枝，它使橫桿冷卻機能夠取代現(xiàn)有的低淨(jìng)空冷卻機（即帶有內(nèi)部拖曳輸送機或圓槃門溢出清除系統(tǒng)的冷卻機）棺榔。
與第二代氣流冷卻機不同，由於爐排線和爐排下室都被有效鎖定隘道，因此不需要密封空氣掷豺。通過消除對低效冷卻空氣的需求和消除爐排下溢出的可能性，可以顯著提高熱效率薄声。
(c) 獨立的熟料輸送系統(tǒng)
正如最初介紹的那樣，有兩種類型的橫桿：固定的和可移動的题画。如圖 43所示默辨，固定和可移動橫桿交替的方式與傳統(tǒng)冷卻機中固定和可移動爐排排交替的方式相同〔韵ⅲ可移動橫桿由驅(qū)動板驅(qū)動缩幸。驅(qū)動板附接到可移動框架壹置。
與傳統(tǒng)篦冷機中使用的可移動框架不同，該框架不支撐任何篦板或其支撐梁表谊。很簡單钞护，沒有可移動的爐篦板支架。因此爆办，採用了更簡單的活動框架設(shè)計难咕。這允許使用簡單的線性軸承系統(tǒng)。
橫桿通過固定支架連接到驅(qū)動板上距辆，固定支架連接到從驅(qū)動板延伸的耳部余佃。固定支架和橫桿由錘子驅(qū)動的楔子鎖定。只需用錘子敲出楔塊並卸下固定支架即可更換橫桿跨算。
通過一系列密封型材防止溢出物進入增壓室爆土。密封型材組合形成迷宮式密封，可防止底蓋溢出诸蚕。由於爐排板不移動步势，因此可以在固定的空氣分配系統(tǒng)和移動的驅(qū)動板之間進行非常有效的密封。每個模塊都有一個位於爐篦下腔中的液壓缸背犯，該液壓缸將往復(fù)運動傳遞給平行於爐篦線的可移動框架坏瘩。當(dāng)模塊端對端安裝時，每個模塊的可移動框架以這樣的方式連接媳板，即它們一致移動桑腮。並排安裝的模塊沒有連接它們的活動框架。換言之蛉幸，定位在另一個模塊旁邊的模塊可能正在向後撫摸破讨，而另一個模塊正在向前撫摸。此外奕纫，它們的速度可能不同提陶。
(d) 帶有機械流量調(diào)節(jié)器的空氣分配板
“橫桿”冷卻機的核心是其獨特的專利空氣分配系統(tǒng)。每個空氣分配板都由不銹鋼頂部組成匹层，看起來類似於袖珍式受控流量格柵(CFG) 板隙笆。
每個單獨板的底部是一個矩形塔，其中包含一個加權(quán)機械流量調(diào)節(jié)器 (MFR)升筏。根據(jù)塔內(nèi)的壓力撑柔，調(diào)節(jié)器打開或關(guān)閉。因為塔內(nèi)的壓力是其上方材料層電阻的精確測量值您访，所以調(diào)節(jié)器打開以補償“測量”電阻的增加III 或關(guān)閉以補償“測量”電阻的降低 III 铅忿。因此，MFR 控制從爐篦下室流入每個單獨的空氣分配板的冷卻空氣量灵汪，如圖 44A所示檀训。
調(diào)節(jié)器經(jīng)過專門設(shè)計柑潦，可保持恆定的氣流通過空氣板和熟料層，而不受熟料床高度峻凫、粒度分佈渗鬼、溫度等因素的影響。以他的方式荧琼，冷卻機中的每個空氣板都配備了數(shù)量它需要的冷卻空氣譬胎。
MFR 由一個懸掛在塔上的特殊孔板組成。懸掛板充當(dāng)可變孔铭腕，相對於板兩側(cè)的壓力差移動银择。因此，調(diào)節(jié)器僅在熟料層的電阻低於正常值的情況下通過其自身引入壓降累舷。
這與第二代“空氣梁”爐排板形成對比浩考，後者在給定的空氣量下引入了恆定的壓力損失。通常被盈，需要至少200 mm WG 的壓力損失來標(biāo)準(zhǔn)化熟料層中的差異析孽，以確保冷卻空氣的均勻分佈。
使用自調(diào)節(jié)機械流量裝置只怎，可以獲得通過熟料層的恆定氣流袜瞬，而無需支付所需的 200 mm WG 壓力損失。與更高的熱效率相結(jié)合身堡，與現(xiàn)代空氣梁冷卻機相比邓尤，可節(jié)省電力。
冷卻空氣通過配備壓力計的風(fēng)機供應(yīng)到每個模塊的爐篦下室贴谎。機械流量調(diào)節(jié)器非常有效汞扎，所需的風(fēng)機數(shù)量通常僅由端到端設(shè)置的模塊數(shù)量決定。也就是說擅这，並排設(shè)置的模塊將它們的底格室連接起來澈魄，以便只有一個風(fēng)機向左右兩側(cè)提供空氣。例如仲翎，3600噸/天的 3×5“橫桿”冷卻機雖然是三倍寬的模塊化冷卻機痹扇，但總共只配備了 6 個冷卻風(fēng)機。它有一個用於“受控衝擊模塊”的風(fēng)機溯香，外加一個用於長度為五個橫桿模塊的風(fēng)機鲫构。如圖 44B所示，每個爐排板中使用的調(diào)節(jié)器設(shè)計用於特定的空氣流速玫坛。隨著熟料溫度的降低芬迄，調(diào)節(jié)器設(shè)計（沿冷卻機的長度）變化以補償熟料層電阻的變化。例如，只需使用一種調(diào)節(jié)器設(shè)計而不是另一種調(diào)節(jié)器設(shè)計禀梳，就可以在冷卻機入口處的空氣板採用更高的特定氣流。也可以在冷卻機的寬度上改變調(diào)節(jié)器的設(shè)計肠骆。例如算途，“零流量”調(diào)節(jié)器可以在“固定衝擊模塊”內(nèi)沿冷卻機的兩側(cè)使用，作為補償熟料在冷卻機寬度上的不均勻分佈的一種手段蚀腿。
2. 第三代篦冷機的進一步改進/發(fā)展
今天嘴瓤，可以使用以下第 3 代冷卻機：
? FLSmidth 的“Smidth-Fuller 橫桿冷卻機”（圖 45A）
? Claudius Peters 的“Eta Cooler”（圖 45B）
? Polysius 的“Polytrack Cooler”（圖 45C）
? KHD 的“Pyro 地板冷卻機”（圖 45D）
此外，現(xiàn)在可以使用原始“橫桿”冷卻機的多移動版本莉钙，稱為“多移動”設(shè)計廓脆，除了以下功能外，它還提供以前“橫桿”冷卻機提供的所有優(yōu)點：
? 提高運輸效率以允許水平安裝
? 改造情況的靈活性
? 更少的易損件
? 更高的可靠性
通過從原來的“橫桿”設(shè)計中“移除”固定桿並改造可移動桿來提高運輸效率磁玉⊥７蓿可動棒材輸送機構(gòu)修改如下：
? 所有驅(qū)動器在正向流動方向上一致移動（圖 46A）
? “第一個”驅(qū)動器縮回，而“第二個”驅(qū)動器充當(dāng)“固定”桿（圖 46B）
? 第二個驅(qū)動器縮回蚊伞，而第一個驅(qū)動器充當(dāng)“固定”桿（圖 46C）
? 重複機制（圖 46D）
驅(qū)動機構(gòu)的這種細(xì)微變化顯著提高了運輸效率席赂，因此配備多移動設(shè)計的冷卻機可以使用水平爐排線。
此外时迫，多移動技術(shù)專為改造而設(shè)計颅停。因此，傳統(tǒng)和空氣梁冷卻機的已知尺寸已針對設(shè)計用於多移動冷卻機的各種盒掠拳。多移動式冷卻機盒的寬度基於格柵和支撐梁癞揉，長度基於格柵。暗盒配置涵蓋以下範(fàn)圍：
? 寬度：6溺欧、7喊熟、9 和 11格
? 長度：12 或 16 格
為了支持現(xiàn)有冷卻機的部分改造，例如回收區(qū)胧奔，設(shè)計了一個特殊的出口過渡逊移，使多移動技術(shù)與現(xiàn)有的爐排線相匹配。這樣龙填，水泥生產(chǎn)商可以在幾年內(nèi)分階段更換整個冷卻機胳泉，或者他們可以簡單地將改造限制在提供“最大收益”的區(qū)域（即回收區(qū)）。
在寬度岩遗、長度和過渡方面具有極大的靈活性扇商；大量現(xiàn)有的冷卻機可以通過多移動技術(shù)在現(xiàn)有的盒子內(nèi)進行改裝。除了改造現(xiàn)有的冷卻機外宿礁，還可以使用多移動技術(shù)安裝全新的冷卻機結(jié)構(gòu)案铺。與最初的“橫桿”冷卻機的模塊化方法一樣，多移動式冷卻機的盒可以並排設(shè)置並首尾相連梆靖，以構(gòu)成整個新的或改裝的冷卻機控汉。通過使用3D 繪圖程序和參數(shù)化設(shè)計笔诵，可以利用盒的最佳配置為任何工廠定制多移動冷卻機。
預(yù)計多移動技術(shù)將高度可靠姑子，保持高水平的熱效率乎婿，並進一步降低熟料冷卻機的維護成本，因為磨損部件的數(shù)量已經(jīng)減少街佑。隨著運輸效率的提高和磨損部件的減少谢翎，預(yù)計磨損部件現(xiàn)在將持續(xù)長達三年，然後才需要更換沐旨。因此森逮，預(yù)計10 年期間的年平均零件價格將比原來的“橫桿”冷卻機的預(yù)期數(shù)字進一步降低 25-50%。
運輸效率的提高使得將“MultiMovable”設(shè)計水平安裝而不是安裝在例如 3 到 5 度的斜坡上變得切實可行磁携。通過比較褒侧，圖 47顯示了原始“橫桿”冷卻機和新的多移動設(shè)計的正視圖。重要的是颜武，通過冷卻機喉部的“牛鼻”速度對於冷卻機運行的成功至關(guān)重要（例如璃搜，最大限度地減少灰塵循環(huán)），特別是對於圖47 所示的這種特定改造解決方案鳞上，其中現(xiàn)有熟料冷卻機屬於逆流類型（即——它回到了窯下面）这吻。如圖 47 A所示，在傾斜冷卻機的情況下篙议，為了保持適當(dāng)?shù)乃俣韧倥矗臻g限制通常需要在冷卻機排放區(qū)域挖一個坑，這對水泥生產(chǎn)商來說不是一個有吸引力的選擇鬼贱，因為它需要額外的時間以及用於現(xiàn)代化改造的大量額外資金移怯。相比之下，新的多移動冷卻機的水平安裝允許在系統(tǒng)內(nèi)保持適當(dāng)?shù)乃俣日饽眩瑫r在現(xiàn)有基礎(chǔ)上建造新的冷卻機舟误。在這種情況下，最初預(yù)計會重新使用現(xiàn)有的冷卻機側(cè)架姻乓；但是嵌溢，由於側(cè)架和車頂?shù)臓顩r非常差，因此決定購買全新的冷卻機蹋岩。
多移動式冷卻機在製造車間建造赖草，經(jīng)過車間測試，並以模塊化盒式形式運送到現(xiàn)場剪个，以保持車間質(zhì)量秧骑。提前到達現(xiàn)場，有足夠的機會在大停電之前進行一定程度的預(yù)組裝。在停電期間乎折，舊冷卻機被完全拆除绒疗，新的多移動冷卻機被提升並滑入現(xiàn)有冷卻機基礎(chǔ)上。冷卻機的安裝是整個工廠升級的一部分笆檀。有關(guān)工廠預(yù)組裝忌堂、安裝和最終組裝的圖片，請參見圖 48酗洒。
3、第三代篦冷機性能
第三代冷卻機的標(biāo)準(zhǔn)冷卻機損失為 80 至 95 kcal/kg枷遂。相比之下樱衷，空氣梁篦式冷卻機的標(biāo)準(zhǔn)冷卻機損耗通常為90 至 120 kcal/kg。這意味著橫桿式熟料冷卻機的熱回收率非常高酒唉。
通過以下設(shè)計特點矩桂，可以提高橫桿式冷卻機的熱效率：
? 不需要低效的密封空氣。
? 完全避免熟料脫落痪伦。
? 爐排線完全靜止侄榴，因此不存在可能導(dǎo)致冷卻空氣短路的間隙。
? 熟料輸送系統(tǒng)和熟料冷卻系統(tǒng)完全獨立网沾，因此冷卻效率不會隨著時間的推移而降低癞蚕。
? MFR 系統(tǒng)（每個爐篦板單獨的氣流調(diào)節(jié)器）用於整個冷卻機（不僅是入口部分，也不僅僅是冷卻機的回收區(qū)）辉哥。
? 調(diào)節(jié)閥確保為冷卻機中的每個板提供所需的冷卻空氣量桦山，而不受工藝條件的影響。
圖 49顯示了橫桿式冷卻機的典型冷卻機平衡醋旦。如圖所示恒水，與“現(xiàn)代”空氣梁冷卻機相比，可以獲得顯著的改進饲齐。
四．第一钉凌、二、三代對比
冷卻機性能
圖 50顯示了每種冷卻機的比較過程效率：
? 傳統(tǒng)爐排冷卻機（第一代）
? 混合（空氣梁/傳統(tǒng)爐排）冷卻機
? Air-Beam 冷卻機（第二代）
? 現(xiàn)代爐排冷卻機（第三代）
冷卻機損失
? 熱量離開冷卻機
熟料顯熱
? 熱量離開冷卻機
多餘的空氣
? 熱量離開冷卻機
輻射
冷卻機效率
A. 冷卻機效率定義計算如下：
在哪裡：
100 x 冷卻機損耗捂人。 %
1450 X SK1450 + (麥克 AX TCA X SATCA)
冷卻機損耗 = TKO XSKTKO + MEX XTEX XSATEX+ RA
MCA = 每公斤熟料的公斤冷卻空氣
MEX = 每公斤熟料的過视瘢空氣公斤數(shù)
TC = 環(huán)境溫度（冷卻空氣）
過剩空氣的 TEX 溫度
離開冷卻機的熟料 TKO 溫度
SAT = 溫度 T”C 下的空氣比熱
SKT = 熟料在溫度 TOC 下的比熱
RA = 冷卻機外殼輻射先慷，單位為千卡/千克熟料
參考溫度 = O°C
B. VDZ 冷卻機效率
參考溫度=冷卻空氣溫度
E =100 _ 100 x（冷卻機損耗 - 風(fēng)機功率）
voz 最大放熱熟料
在哪裡：
最大放熱量定義為熟料在出窯溫度（在 1350°C 至 1450°C 的溫度範(fàn)圍內(nèi)任意定義）下的熱含量減去環(huán)境溫度下熟料的熱含量饮笛。
C。 论熙。標(biāo)稱冷卻機回?zé)釁⒖紲囟?= O°C
