第一節(jié)? 接地裝置的發(fā)熱
1.1 概述
在電力系統(tǒng)中沽瘦，工作電流或接地電流將流過接地線啦租，接地體流向大地煮岁，當(dāng)電流流過接地線和接地體時(shí)讥蔽，會(huì)引起金屬發(fā)熱。如果金屬導(dǎo)體的界面選擇的較小画机，在大的接地短路電流流過時(shí)冶伞，會(huì)引起土壤發(fā)熱，使土壤的水分蒸發(fā)甚至汽化步氏，引起土壤電阻率上升响禽，嚴(yán)重時(shí)可以造成土壤燒結(jié)，使接地極不能正常工作荚醒。因此芋类，需對(duì)接地裝置的發(fā)熱和熱穩(wěn)定進(jìn)行認(rèn)真的分析和計(jì)算。
1.2 電流流過半球形電極時(shí)土壤的溫升
1.2.1 電流長期流經(jīng)電極時(shí)
當(dāng)電流經(jīng)半球形接地極向土壤流散時(shí)界阁，土壤由于接地電阻的存在侯繁，土壤會(huì)發(fā)熱，土壤的溫升將達(dá)到某一穩(wěn)定值泡躯。半球形電極土壤的發(fā)熱計(jì)算如下圖1
圖1 半球形電極土壤的發(fā)熱計(jì)算?
距球心為的范圍內(nèi)每秒產(chǎn)生的熱量贮竟，
（1）
在處的溫升為零丽焊，而在處溫升為最大，該處最大溫升為
（2）
電極附近土壤的溫度在任何情況下都不允許升高到100℃咕别，否則技健，土壤的水分將蒸發(fā)掉，以致土壤的電阻增大到極大的數(shù)值惰拱。如取土壤的導(dǎo)熱系數(shù)凫乖，土壤的電阻率為，土壤的最大允許溫升℃弓颈，則可求出電極的允許電位為
又由于半球形電極表面的電流密度? ? ? ? ? ? （3）
如果電極半徑，仍取壤的最大允許溫升℃删掀，則由上式求得電極表面的最大允許持續(xù)電流密度（即土壤溫升最大處的電流密度）為
翔冀，電極允許通過的最大持續(xù)電流
1.2.2 電流短期流經(jīng)半球形電極
當(dāng)電流通過接地電極的時(shí)間較短（約數(shù)秒），可以不考慮熱的傳導(dǎo)而按絕熱過程來計(jì)算披泪，即認(rèn)為流過土壤某處的電流所產(chǎn)生熱量全部用來提高土壤該處的溫升纤子。以半徑處的厚度為的半球殼為例，假定土壤的比熱為款票，在時(shí)間內(nèi)土壤的溫升為控硼，則半球殼在時(shí)間內(nèi)需吸收的熱量應(yīng)為
（4）
而半球殼在的時(shí)間內(nèi)所產(chǎn)生的熱量為
（5）
令，整理積分可得
（6）
當(dāng)時(shí)間確定后艾少，土壤短時(shí)發(fā)熱時(shí)的溫升將直接取決于流經(jīng)土壤的電流密度卡乾。短時(shí)發(fā)熱時(shí)土壤的最大溫升出現(xiàn)在處，既有
（7）
短時(shí)發(fā)熱時(shí)的電極表面的最大允許電流要比長期發(fā)熱時(shí)大得多缚够。
1.2.3 土壤發(fā)熱的過渡過程
土壤發(fā)熱的過渡過程是指土壤從通過電流開始發(fā)熱到溫度達(dá)到穩(wěn)定溫升的全部過程幔妨。在過渡過程開始時(shí)溫升上升得很快，隨著時(shí)間的增加越來越慢谍椅，圖2是土壤發(fā)熱的溫升曲線
圖2 土壤發(fā)熱的溫升曲線
用公式表示為：? （8）
為土壤的穩(wěn)定溫升误堡；為土壤升溫的時(shí)間常數(shù)。
半球形電極周為土壤升溫的時(shí)間常數(shù)為：
（9）
綜合半球形接地電極發(fā)熱的分析可知：
（1） 電極附近土壤發(fā)熱的時(shí)間常數(shù)講授電極形狀的和尺寸的影響雏吭。
（2） 在土壤長期發(fā)熱時(shí)锁施，允許經(jīng)電極流散的最大電流和電極尺寸有關(guān)，但電極表面的最大允許電流密度則不受電極尺寸的影響杖们，紙盒土壤的參數(shù)以及電極該點(diǎn)的電流密度有關(guān)悉抵。
1.3 任意形狀的電極時(shí)的土壤發(fā)熱計(jì)算
圖3為任意形狀電極附近土壤的熱場(chǎng)分布。
圖3 任意電極附近土壤中的熱場(chǎng)
任意接地電極的土壤溫度場(chǎng)的穩(wěn)態(tài)解將為
（10）
假定在穩(wěn)定發(fā)熱時(shí)的接地電極為一等溫面摘完，則為求土壤的最大溫升基跑，（10）式取，因?yàn)橥寥赖淖畲鬁厣仨毘霈F(xiàn)在緊挨電極處描焰。該處的最大溫升為
（11）
這和按半球形電極推導(dǎo)的公式相同媳否，具有普遍的意義栅螟。
需指出的是，對(duì)任意形狀的電極篱竭，由于電極各電的不同力图，其溫升上升速度也是不同的，電極各點(diǎn)附近土壤的發(fā)熱時(shí)間常數(shù)將具有不同的數(shù)值掺逼。電流密度小的電極附近的土壤具有較大的發(fā)熱時(shí)間常數(shù)吃媒。
第二節(jié) 交流接地網(wǎng)的熱穩(wěn)定
交流輸電系統(tǒng)分中性點(diǎn)不接地、中性點(diǎn)經(jīng)消弧線圈接地吕喘、和直接接地三種運(yùn)行方式赘那。在中性點(diǎn)不接地系統(tǒng)，不會(huì)有接地電流流經(jīng)地網(wǎng)入地氯质。在后兩者情況募舟，在正常情況下，經(jīng)地網(wǎng)入地的只是數(shù)值不大的不平衡電流闻察。在系統(tǒng)發(fā)生單相接地時(shí)拱礁，經(jīng)由消弧線圈入地的電流也只有數(shù)十安培的電容補(bǔ)償電流，只有在中性點(diǎn)直接接地系統(tǒng)中才會(huì)出現(xiàn)數(shù)十千安的短路電流經(jīng)地網(wǎng)入地辕漂，但持續(xù)時(shí)間不長呢灶，一般在0.5~2s左右。因此钉嘹，交流接地網(wǎng)不存在長期發(fā)熱的問題鸯乃，只需對(duì)短時(shí)發(fā)熱進(jìn)行熱穩(wěn)定校驗(yàn)即可。
對(duì)交流接地網(wǎng)熱穩(wěn)定校驗(yàn)可直接采取如下公式
（12）
如取跋涣，℃飒责，℃，仆潮，則采用公式（12）可得宏蛉，即要求電極表面的最大允許電流密度不得大于671。
應(yīng)該注意到性置，為了均衡地面的電位分布拾并，減小跨步電勢(shì)和接觸電勢(shì)，交流地網(wǎng)中一般都要敷設(shè)一定數(shù)量的均壓帶鹏浅，此時(shí)由于屏蔽效應(yīng)和尖端效應(yīng)的影響嗅义，自地網(wǎng)流散的電流沿地網(wǎng)各道題的分布是不均勻的。為求導(dǎo)體表面的最大電流密度隐砸，必須先對(duì)地網(wǎng)的流散電流分布進(jìn)行計(jì)算之碗。
對(duì)于6~35kV安裝消弧線圈補(bǔ)償系統(tǒng)，經(jīng)消弧線圈季希，地網(wǎng)入地的電流為數(shù)十安到數(shù)百安褪那，但由于消弧線圈屬于2h工作制幽纷，因此，對(duì)該系統(tǒng)的熱穩(wěn)定的校核博敬，入地電流要按一個(gè)站所裝消弧線圈容量之和再乘以1.35友浸，時(shí)間應(yīng)按長期發(fā)熱校核，如偏窝，土壤電阻率收恢，℃，℃祭往，伦意，則
即按2h工作制，電流密度最大不超過11.18硼补，如按長期工作制驮肉，這個(gè)電流密度會(huì)更小，這也提醒我們?cè)谙【€圈接地的系統(tǒng)雖然最大補(bǔ)償電流僅為數(shù)十到數(shù)百安括勺，但接地網(wǎng)的熱穩(wěn)定問題特別應(yīng)引起注意。
第三節(jié) 接地線的熱穩(wěn)定校驗(yàn)
3.1 接地線的最小截面
根據(jù)熱穩(wěn)定條件曲掰，末考慮腐蝕時(shí)疾捍，接地線的最小截面應(yīng)符合式（13）要求
（13）
式中? ——接地體和接地引線的最小截面，㎜2
——流過接地線的短路電流值栏妖，A（按5-10年發(fā)展規(guī)劃乱豆，按系統(tǒng)最大運(yùn)行方式確定）
——短路的等效持續(xù)時(shí)間，s
c ——接地線材料的熱穩(wěn)定系數(shù)吊趾，根據(jù)材料的種類宛裕，性能及最高允許溫度和短路前接地線的初始溫度確定。
在校驗(yàn)接地線的熱穩(wěn)定時(shí)论泛， 揩尸、及C應(yīng)采用表1所列數(shù)值。按地線的初始溫度屁奏，一般取400C岩榆。
表1? 校驗(yàn)接地?zé)岱€(wěn)定用的、和c值
系統(tǒng)接地方式
（A）
（S）
c
鋼
鋁
銅
有效接地
單（兩）相接地短路電流
見下文（1）和（2）
70
120
210
低電阻接地
單（兩）相接地短路電流
2
70
120
210
不接地坟瓢、消弧線圈接地和高電阻接地
異點(diǎn)兩相接地短路電流
2
70
120
210
（1）發(fā)電廠勇边、變點(diǎn)站的繼電保護(hù)裝置配置有2套速動(dòng)保護(hù)、近接地后備保護(hù)折联、斷路器失靈保護(hù)和自動(dòng)重合閘時(shí)粒褒，可按式（14）取值。
（14）
式中 ——主保護(hù)動(dòng)作時(shí)間诚镰，s
——斷路器失靈保護(hù)動(dòng)作時(shí)間奕坟，s
——短路器開斷時(shí)間祥款，s。
（2）配有1套速動(dòng)保護(hù)执赡，近或遠(yuǎn)（或遠(yuǎn)近結(jié)合的）后備保護(hù)和自動(dòng)重合閘镰踏，有或無斷路失靈保護(hù)時(shí)，可按式（15）取值
（15）
式中? ——第一級(jí)后備保護(hù)時(shí)間沙合，s
根據(jù)熱穩(wěn)定條件奠伪，末考慮腐蝕時(shí)，接地裝置地極的截面不宜小于連接至該接地裝置的接地線截面的75%首懈。
3．2 接地線的防腐蝕
敷設(shè)在大氣和土壤中有腐蝕性場(chǎng)所的接地體和接地引下線绊率，應(yīng)根據(jù)腐蝕的性質(zhì)經(jīng)過技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較采用熱鍍鋅，加高效膨潤土降阻防腐劑或刷瀝青漆究履，或采用陰極保護(hù)等措施滤否。
在設(shè)計(jì)中對(duì)接地線腐蝕問題，建議作如下處理：
（1）一般情況下應(yīng)吸取當(dāng)?shù)氐倪\(yùn)行經(jīng)驗(yàn)最仑，按當(dāng)?shù)亟拥鼐€的腐蝕數(shù)據(jù)進(jìn)行處理藐俺。
（2）當(dāng)?shù)?無數(shù)據(jù)時(shí)，可暫按下列數(shù)據(jù)處理泥彤。
1）對(duì)鍍鋅或鍍錫的扁鋼欲芹、圓鋼，埋于地下的部分吟吝，其腐蝕速度取0.065mm/a（指總厚度）菱父，但對(duì)于焊接處必須采取措施，如刷瀝青漆等剑逃。但0.065mm/a是指一般中性土壤浙宜，如果土壤PH值在6.5以下，或土壤土質(zhì)比較疏松蛹磺，腐蝕率可達(dá)0.085-0.265mm/a粟瞬。南方和北方也有區(qū)別，在實(shí)際工程中應(yīng)區(qū)別對(duì)待萤捆。
2）如無防腐的接地線亩钟，其腐蝕速度在一般地區(qū)按如下方式處理。
ρ=50-300Ω.m地區(qū)鳖轰，扁鋼取0.1-0.2 mm/a清酥，圓鋼取0.3-0.4 mm/a；
ρ>300Ω.m地區(qū)蕴侣，扁鋼取0.1-0.08 mm/a焰轻，圓鋼取0.3-0.09 mm/a；
ρ<50Ω.m地區(qū)昆雀，扁鋼取0.08-0.1mm/a辱志，圓鋼取0.3-0.09 mm/a蝠筑；
3）接地體的壽命，應(yīng)與地面設(shè)備一致揩懒，一般應(yīng)按25-30年考慮什乙，設(shè)計(jì)時(shí)可按上述防腐要求選擇導(dǎo)線截面。
3）對(duì)于敷設(shè)在屋內(nèi)或地面上的接地線已球，一般均應(yīng)采取防腐措施臣镣，如鍍鋅、鍍錫或刷防腐漆智亮。這樣可不必按埋于地下條件考慮 忆某，只要適當(dāng)留有裕量即可。
3.3? 短路接地電流的計(jì)算
接地短路電流分析當(dāng)系統(tǒng)發(fā)生接地故障時(shí),產(chǎn)生的接地短路電流經(jīng)三種途徑流入系統(tǒng)接地中性點(diǎn)阔蛉。(1)經(jīng)架空地線—桿塔系統(tǒng);(2)經(jīng)設(shè)備接地引下線,地網(wǎng)流入本站內(nèi)變壓器中性點(diǎn);(3)經(jīng)地網(wǎng)入地后通過大地流回系統(tǒng)中性點(diǎn)弃舒。而對(duì)地網(wǎng)接地電阻起決定性作用的只是入地短路電流。所以,正確地考慮和計(jì)算各部分短路電流值,對(duì)合理地設(shè)計(jì)地網(wǎng)有著很大的影響状原。
架空地線系統(tǒng)的影響對(duì)于有效接地系統(tǒng)110kV以上變電所,線路架空地線都直接與變電站內(nèi)出線架構(gòu)相連聋呢。當(dāng)發(fā)生接地短路時(shí),很大一部分短路電流經(jīng)架空地線系統(tǒng)分流,因此,在計(jì)算時(shí),應(yīng)考慮該部分分流作用,發(fā)生接地故障時(shí),總的短路電流是一定的,只要增大架空地線的分流電流,就可減小入地短路電流,因此,降低架空地線的阻抗也是安全接地設(shè)計(jì)重要的一個(gè)分支。架空地線采用良導(dǎo)體,正確利用架空地線系統(tǒng)分流,將使地網(wǎng)的設(shè)計(jì)條件更為有利颠区。
入地短路電流從上述分析可知,入地短路電流是總的接地短路電流減去架空地線的分流,再減去流經(jīng)變壓器中性點(diǎn)的電流(也就是流經(jīng)變電器的零序電流)削锰。如此計(jì)算,入地短路電流值相對(duì)比較小。由于接地電阻允許值R≤2000I,所以接地電阻相應(yīng)的允許值就比較大,設(shè)計(jì)也容易滿足瓦呼。另外,對(duì)于一個(gè)給定的地網(wǎng),其接地電阻也基本確定:從R≈0.5ρ/S可知,對(duì)實(shí)際的接地網(wǎng)面積減少有很大影響喂窟。
計(jì)算用入地短路電流的計(jì)算
廠或所內(nèi)和廠或所外發(fā)生接地短路测暗，流經(jīng)接地裝置的電流可分別有下式計(jì)算
式中：
――入地短路電流
――接地短路時(shí)的最大接地短路電流
――發(fā)生最大接地短路電流時(shí)央串，流經(jīng)發(fā)電廠變電所接地中性點(diǎn)的最大接地短路電流
――分別為廠內(nèi)或所內(nèi)和廠或所外短路時(shí)，避雷線的工頻分流系數(shù)碗啄。避雷線路的工頻分流系數(shù)质和。一般粗算可取Ke1=0.5，Ke2=0.1稚字。
計(jì)算用入地短路電流取兩式中較大的值饲宿。
在有效接地系統(tǒng)及低電阻接地系統(tǒng)中，發(fā)電廠胆描，變電所電氣裝置中電氣設(shè)備接地線的截面瘫想，應(yīng)按接地短路電流進(jìn)行熱穩(wěn)定校驗(yàn)。鋼接地線的短時(shí)溫度不應(yīng)超過400度昌讲，銅接地線不應(yīng)超過450度国夜，鋁接地線不應(yīng)超過300度。
校驗(yàn)直接接地短绸，經(jīng)消弧線圈接地和高阻接地系統(tǒng)中的電氣設(shè)備接地線的熱穩(wěn)定時(shí)车吹，敷設(shè)在地上的接地線長時(shí)間溫度不應(yīng)大于150度筹裕，敷設(shè)在地上的接地線長時(shí)間溫度不應(yīng)大于100度。
3.4 簡化計(jì)算
接地故障電流的測(cè)量
任何接地故障電流將會(huì)對(duì)接地導(dǎo)體施加一個(gè)熱應(yīng)力窄驹。這個(gè)應(yīng)力與電流強(qiáng)度和故障持續(xù)時(shí)間有關(guān)朝卒，并不應(yīng)能損害接地導(dǎo)體。由于在非常短的故障持續(xù)時(shí)間內(nèi)乐埠，導(dǎo)體沒有時(shí)間散熱抗斤，因此這個(gè)規(guī)律對(duì)穩(wěn)定電流并不適用。限制因素是可接受的最大導(dǎo)體溫度饮戳。
應(yīng)根據(jù)IEEE Std 80-1986(見9.3)的推薦公式做計(jì)算豪治。對(duì)于快速近似計(jì)算（這可能會(huì)導(dǎo)致比所需的導(dǎo)體大）和鋼架，可用下列公式：
（14）
其中
A? ? ? 為導(dǎo)體橫截面積（單位mm2）
I? ? ? 為故障電流（假定一個(gè)螺栓故障）（為有效值 單位A）
tc? ? ? 為故障持續(xù)時(shí)間扯罐，包括繼電保護(hù)和跳閘時(shí)間（單位s）
注－為了介紹某種裕度负拟，應(yīng)使用后備保護(hù)時(shí)間；如果這個(gè)假設(shè)導(dǎo)致非常大的導(dǎo)體歹河，可用一個(gè)比例因子掩浙，如1.5。
a? ? ? 考慮非對(duì)稱性故障電流的影響后的一個(gè)系數(shù)：
當(dāng)
當(dāng)秸歧。
K? ? ? 取決于導(dǎo)體材料的初溫和末溫的一個(gè)系數(shù)（見表2）
表2－計(jì)算接地導(dǎo)體面積時(shí)系數(shù)k的取值
初始溫度
（厨姚。C）
末溫
（。C）
當(dāng)導(dǎo)體材料如下時(shí)的k值
銅
鋁
鋼
20
150
145
94
55
20
160
149
97
58
20
200
165
107
60
20
220
171
112
20
250
180
117
70
20
300
195
126
20
500
235
85
40
150
131
85
40
160
136
87
40
200
152
99
40
220
160
105
40
250
170
110
40
300
183
119
40
500
223
145
70
160
114
75
75
150
105
68
75
160
111
72
75
200
131
85
85
200
125
81
85
220
133
87
90
220
130
85
90
250
142
93
125
250
123
80
第四節(jié) ? 接地線熱穩(wěn)定校驗(yàn)方案實(shí)例
進(jìn)行熱穩(wěn)定校驗(yàn)時(shí)键菱，一定要考慮腐蝕的因素谬墙，即計(jì)及腐蝕后的導(dǎo)體截面積應(yīng)該在預(yù)計(jì)壽命期內(nèi)滿足熱穩(wěn)定要求；同時(shí)要對(duì)各個(gè)電壓等級(jí)分別按流過接地體的最大短路電流計(jì)算经备，即中性點(diǎn)有效接地系統(tǒng)按照單（兩）相對(duì)地短路電流拭抬，中性點(diǎn)非有效接地系統(tǒng)按異地兩相接地短路電流計(jì)算。接地線截面積要滿足其最大值要求侵蒙，否則應(yīng)該采用各個(gè)電壓等級(jí)接地線截面積不同的方案造虎。
如某變電站2015年遠(yuǎn)期規(guī)劃110 kV側(cè)單相接地短路電流為5.77 kA，35 kV側(cè)異地兩相接地短路電流為5.25 kA纷闺，10 kV側(cè)異地兩相接地短路電流為12.64 kA算凿。，根據(jù)熱穩(wěn)定條件犁功，未考慮腐蝕時(shí)氓轰，接地線的截面應(yīng)符合下式要求，并對(duì)各電壓等級(jí)分別按流過接地體的最大短路電流進(jìn)行驗(yàn)算：
式中Ig——流過接地線的短路電流穩(wěn)定值浸卦，A署鸡；
——短路的持續(xù)時(shí)間，s，中性點(diǎn)有效接地系統(tǒng)為后備保護(hù)動(dòng)作時(shí)間及斷路器開斷時(shí)間的和储玫，該站為1.5 s侍筛，中性點(diǎn)非有效接地系統(tǒng)按2 s計(jì)算；
c——接地線的熱穩(wěn)定系數(shù)撒穷，根據(jù)材料而定匣椰，鋼為70。
110 kV部分：Ig=5 770 A端礼，t=1.5 s禽笑，由此，Sg≥100.9 mm2蛤奥。
35 kV部分：Ig=5 250 A佳镜，t=2 s，由此凡桥，Sg≥106 mm2蟀伸。
10 kV部分：Ig=12640A，t=2s缅刽，由此啊掏，Sg≥255.4 mm2。
如果使用扁鋼為60×6=360 mm2衰猛，考慮到腐蝕迟蜜，按照年腐蝕率0.1 mm/a，預(yù)期壽命為20 a啡省，20 a后娜睛，截面為56×2=112 mm2（腐蝕發(fā)生在鋼材兩側(cè)），對(duì)110 kV及35 kV部分仍然能夠滿足要求卦睹，但是對(duì)10 kV部分則不能夠滿足要求畦戒。如使用扁鋼為80×8=640 mm2，按照年腐蝕率0.1 mm/a分预，20 a后兢交，截面為76×4=304 mm2薪捍，可以滿足10 kV部分要求笼痹。因此，該站110 kV及35 kV部分可采用(60×6) mm2扁鋼酪穿，10 kV部分則應(yīng)采用（80×8） mm2扁鋼凳干。
第五節(jié) 連通試驗(yàn)和開挖檢查
電氣設(shè)備的接地裝置主要是為了故障時(shí)，故障電流能可靠的入地被济。為此救赐，對(duì)接地電阻等提出了不同要求，并規(guī)定每隔一定時(shí)間要進(jìn)行測(cè)試，看是否滿足要求经磅。但是電氣設(shè)備與接地裝置的連接問題卻一直沒有引起人們足夠的重視泌绣，而在這方面也最容易出現(xiàn)問題。曾發(fā)現(xiàn)110kV防雷接地與地網(wǎng)不同预厌，使防雷設(shè)備不能發(fā)揮作用阿迈。
5.1 設(shè)備接地與地網(wǎng)的連通試驗(yàn)
這項(xiàng)試驗(yàn)比較簡單，就是在發(fā)電廠或變電站中先找出一設(shè)備的接地為基準(zhǔn)轧叽，也可以是側(cè)接地網(wǎng)接地電阻的連接處苗沧。使用一塊歐姆表，依次測(cè)量出其它設(shè)備接地對(duì)該點(diǎn)的直流電阻炭晒，去掉引線電阻后兩個(gè)設(shè)備接地引下線之間的電阻不應(yīng)大于0.5歐待逞，如果大于0.5歐，則說明連接有問題网严，應(yīng)進(jìn)一步查找原因识樱，如焊接頭，或螺絲連接處震束。
5.2 開挖檢查
接地裝置長期運(yùn)行在地下牺荠，最容易發(fā)生腐蝕。由于腐蝕會(huì)使接地體驴一，或設(shè)備的接地引下線戒面組建變行荽啤（3~5年）對(duì)接地裝置進(jìn)行開挖檢查，主要檢查下列部位：
（1）設(shè)備的接地引下線肝断，因設(shè)備的接地引下線杈曲，有一部分在土中，有一部分在空氣中胸懈，容易發(fā)生吸氧腐蝕担扑，因此，每過一定周期進(jìn)行開挖檢查趣钱，看是否受到了腐蝕涌献，驗(yàn)算其截面是否滿足熱穩(wěn)定的要求，并定期進(jìn)行防腐處理首有。
（2）檢查接地網(wǎng)的焊接頭燕垃，接地體的焊接處也是腐蝕最嚴(yán)重的地方，對(duì)這些部位要定期開挖檢查其腐蝕情況井联，并采取防腐措施卜壕。
5.3 設(shè)備的接地回路檢查
對(duì)設(shè)備的接地引下線要定期的檢查其銹蝕情況，作熱穩(wěn)定校核并做防腐處理烙常。對(duì)接地引下線與設(shè)備外科的連接處也要定期檢查處理轴捎，尤其是通過螺栓連接的地方。
另外，還有一些電廠變電站的設(shè)備接地是通過電纜溝的接地帶接地的侦副，所以對(duì)電纜溝的接地帶也要定期的檢查銹蝕情況侦锯，并做防腐處理。
整理? 董新勝
